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篇（1）

2實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1試樣的鑄態(tài)組織圖1為18Cr23MoVRE鑄鋼試樣組織的掃描圖片。由圖1可知，18Cr23MoVRE鑄鋼試樣的鑄態(tài)組織由珠光體和少量片狀馬氏體+碳化物組成，晶粒粗大，碳化物呈塊狀、團(tuán)球狀和連續(xù)網(wǎng)狀沿晶界分布。這主要是因?yàn)榻Y(jié)晶過(guò)程中，先結(jié)晶的晶粒內(nèi)合金元素含量較低，富裕的合金元素被推至結(jié)晶前沿，導(dǎo)致這些合金元素在結(jié)晶前沿富集，當(dāng)這些合金元素達(dá)到一定的濃度時(shí)，在晶粒間形成碳化物，并沿晶界連續(xù)分布，如圖1(a)所示。當(dāng)18Cr23MoVRE鑄鋼經(jīng)950℃淬火+300℃回火處理后，其組織為回火馬氏體+碳化物，見(jiàn)圖1(b)，碳化物以短桿狀、塊狀和狀沿晶界斷續(xù)分布，馬氏體基體得到細(xì)化，網(wǎng)狀碳化物分布得到明顯改善。隨淬火溫度的提高，顆粒狀碳化物增多，基體晶粒粗化，細(xì)碳化物顆粒彌散分布于基體上，見(jiàn)圖1(c)。當(dāng)淬火溫度達(dá)到1050℃時(shí)，馬氏體基體和碳化物明顯粗化，晶內(nèi)細(xì)顆粒狀碳化物增多，見(jiàn)圖1(d)。因?yàn)樵跓崽幚頊囟认?，晶界碳化物不斷擴(kuò)散進(jìn)入基體晶粒內(nèi)部，晶界碳化物減少，碳化物網(wǎng)被打破，淬火時(shí)這些溶入基體的合金元素來(lái)不及析出，被過(guò)飽和固溶于馬氏體基體內(nèi)，回火過(guò)程中，溶入馬氏體內(nèi)的合金元素以細(xì)顆粒碳化物的形式彌散均勻析出在基體上，改善了鋼中碳化物的分布，熱處理溫度提高，熱處理后鋼的晶粒越粗大。可見(jiàn)，合理的熱處理工藝可以改善鋼的組織和碳化物分布。

2.2試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼試樣經(jīng)不同溫度淬火+300℃回火熱處理后的力學(xué)性能見(jiàn)圖2。由圖2可以看出，鑄態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度值最小，為HRC44，隨著淬火溫度的升高，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度提高。當(dāng)淬火溫度升高至1000℃時(shí)，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度升至最高，達(dá)到HRC58.5，繼續(xù)提高淬火溫度至1050℃時(shí)，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度略有下降，為HRC58。可見(jiàn)，適當(dāng)提高淬火溫度，對(duì)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼硬度的改善有益，但淬火溫度不宜過(guò)高。淬火之所以能提高18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度，主要是因?yàn)樘岣叽慊饻囟?，有更多的碳原子及合金元素溶于奧氏體，淬火后馬氏體中碳和合金元素的過(guò)飽和度增加，加劇了馬氏體晶格畸變，固溶強(qiáng)化作用增大，從而提高了材料的硬度。從圖2還可以看出，淬火溫度對(duì)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性也有一定的影響，鑄態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性為4.6J，相對(duì)較低;隨著淬火溫度的升高，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性逐漸升高，當(dāng)淬火溫度達(dá)到1000℃時(shí)，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性達(dá)到了5.8J;再升高淬火溫度，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性有降低的趨勢(shì)。這主要是因?yàn)殍T態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼組織是不均勻的，存在成分偏析，那些高碳高合金微區(qū)韌性往往較差，在熱處理過(guò)程中，高碳高合金微區(qū)的元素在高溫下向低碳低合金微區(qū)擴(kuò)散，鋼的成分、組織和韌性得到改善。當(dāng)淬火溫度較高時(shí)，由于晶粒長(zhǎng)大使鋼的組織粗大，脆性增加。因此，適當(dāng)?shù)臒崽幚砜商岣?8Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的性能，以1000℃淬火+300℃回火最佳。

篇（2）

2回火溫度對(duì)組織與性能的影響

將850℃淬火后的鋼板(2號(hào)試樣)再均分為3個(gè)試樣，分別在550、620、660℃下保溫100min進(jìn)行回火，考察不同回火溫度對(duì)35CrMo鋼組織與性能的影響。35CrMo鋼不同溫度回火后的顯微組織如圖2所示。由圖2可見(jiàn)，在水冷淬火時(shí)，隨著回火溫度的提高，淬火組織中碳化物不斷球化，原淬火組織中的馬氏體和貝氏體板條簇方向性減弱。對(duì)850℃淬火后不同溫度保溫100min回火后的3個(gè)試樣分別取樣測(cè)試其硬度，結(jié)果如表2所示。由表2可知，從550℃開(kāi)始，隨著回火溫度的升高，回火的硬度呈下降的趨勢(shì)。550℃回火時(shí)鋼板硬度過(guò)大，而660℃回火時(shí)鋼板硬度過(guò)小。綜合考慮不同熱處理工藝下35CrMo鋼的組織和硬度情況，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)工藝。為更深入細(xì)致地了解35CrMo鋼在850℃水冷淬火、620℃回火條件下的精細(xì)組織，對(duì)此條件下處理后的試樣進(jìn)行了透射電鏡觀察，結(jié)果如圖3所示。圖3(a)～(b)反映出在35CrMo鋼在850℃淬火、620℃回火條件下組織中為板條狀馬氏體+貝氏體組織。由圖3(c)可知，在回火組織中依然有大量的位錯(cuò)存在，這些位錯(cuò)的存在是保證試驗(yàn)鋼強(qiáng)度和硬度的原因之一。在回火組織中還有大量析出的短條棒狀碳化物(見(jiàn)圖3(d))，因其尺寸較小，無(wú)法在透射電鏡下進(jìn)行能譜分析，由于此鋼中有1．0wt%左右的Cr的存在，推斷分析可能是合金碳化物(Fe，Cr)3C或者Cr的碳化物。

3現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

根據(jù)以上試驗(yàn)結(jié)果，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為35CrMo鋼板現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)的調(diào)質(zhì)工藝。萊鋼寬厚板廠2013年共生產(chǎn)100mm厚度35CrMo鋼板超過(guò)10000t，性能穩(wěn)定，為企業(yè)創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

篇（3）

1．2淬火工藝采用等溫淬火工藝能夠很好地滿足圓板牙的工藝要求。在利用等溫淬火進(jìn)行工藝加工前，要在600℃～650℃的高溫下進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是降低圓板牙發(fā)生脫碳的幾率。根據(jù)未落碳化物數(shù)量及原材料的球化級(jí)別、加工尺寸等諸多因素確定淬火加熱的溫度。尺寸較大的圓板牙一般情況下，選擇低溫淬火加熱處理。由于W18Gr4V中含有Si元素，而該元素在進(jìn)行加熱的過(guò)程中極易發(fā)生脫碳，所以在加熱的過(guò)程中要使用較特殊的加熱爐，如鹽浴爐、可控氣氛爐或真空爐，其中鹽浴爐的脫氧作用可以有效降低圓板牙的脫碳傾向。保證適當(dāng)?shù)牡葴赝Ａ魰r(shí)間有助于提高鋼的強(qiáng)韌性。等溫停留時(shí)間一般維持30～45min，如果超出該范圍其性能將明顯降低。這主要是因?yàn)橄仑愂象w和殘余奧氏體量過(guò)多。分析上表可發(fā)現(xiàn)，在進(jìn)行淬火冷卻時(shí)，要在硝鹽槽中放入冷卻水套或循環(huán)水管，以保證工件和工裝帶的溫度平衡。

1．3回火工藝回火的主要作用是根據(jù)不同的工作性能要求，使其硬度、強(qiáng)度、塑性和韌性適當(dāng)。前文中已經(jīng)介紹Si、Cr元素可以有效提高鋼的回火穩(wěn)定性。

2圓板牙的熱處理質(zhì)量檢驗(yàn)

2．1回火缺陷在經(jīng)回火處理時(shí)，如果不能?chē)?yán)格控制回火溫度，將會(huì)出現(xiàn)鋼的硬度過(guò)高或過(guò)低。不過(guò)當(dāng)回火溫度控制適當(dāng)，這些問(wèn)題就可以解決了。如果一次裝爐量過(guò)多，或選用加熱爐不當(dāng)，將會(huì)出現(xiàn)硬度不均勻。當(dāng)回火前工件內(nèi)應(yīng)力不平衡時(shí)，回火工件很可能發(fā)生變形。

2．2板牙熱處理后變形分析板牙經(jīng)過(guò)熱處理后將會(huì)變形，目前，針對(duì)這一問(wèn)題有兩種解決方法:一種是在淬火前應(yīng)對(duì)板牙進(jìn)行弼質(zhì)，使其內(nèi)應(yīng)力減到最小，保證其之直徑大小同螺紋的中徑尺寸相同。要保證棒料尺寸適當(dāng)，尺寸過(guò)小，則會(huì)造成金屬材料的浪費(fèi);尺寸過(guò)大，將會(huì)導(dǎo)致棒料扭曲、折斷。被切削捧料的材料性能、切削速度，對(duì)于螺紋外徑均有一定的影響。

2．3熱處理過(guò)程金相組織分析W18Gr4V材料只有經(jīng)過(guò)正火或球化退火才能進(jìn)行粗加工，圖2即為球化退火后的顯微組織。浸蝕方法:4%硝酸酒精溶液浸蝕組織組成物:白色是珠光體，黑色是滲碳體。W18Gr4V在經(jīng)淬火后的顯微組織圖如圖3，其浸蝕方法如下:4%硝酸酒精溶液浸蝕組織組成物:M+A

2．4控制螺紋淬火的注意事項(xiàng)控制螺紋淬火的注意事項(xiàng):在了解了螺孔及松緊情況后方可進(jìn)行處理;利用經(jīng)過(guò)脫氧后的鹽浴爐對(duì)圓板牙進(jìn)行預(yù)熱和最終加熱，同時(shí)要保證鹽浴中有害物質(zhì)不會(huì)造成螺紋的腐蝕;要保證工件的均勻加熱;對(duì)特大型板牙(大于等于M80)的溫度一般選擇為150°C左右。

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1．2試驗(yàn)原理有機(jī)炸藥不同晶型之間雖分子結(jié)構(gòu)式相同，但存在空間異構(gòu)體，可以利用紅外光照射物質(zhì)后，不同結(jié)構(gòu)的基團(tuán)或官能團(tuán)產(chǎn)生不同的吸收峰來(lái)確定物的結(jié)構(gòu)，不同晶型的空間異構(gòu)體，其紅外吸收特征峰存在個(gè)體差異;采用烘箱模擬退火及回火過(guò)程熱效應(yīng)處理炸藥試樣及導(dǎo)爆索，對(duì)炸藥及索內(nèi)炸藥進(jìn)行紅外光譜分析，研究紅外吸收峰結(jié)構(gòu)變化情況與保溫試驗(yàn)溫度、時(shí)間的關(guān)系，制定熱處理工藝。

1．3試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)結(jié)合HMX轉(zhuǎn)晶溫度(158℃)，及銀質(zhì)導(dǎo)爆索常規(guī)去應(yīng)力和軟化溫度(160～175℃)，在此溫度對(duì)聚奧炸藥進(jìn)行短時(shí)間保溫，或在低于此溫度附近選擇不同溫度、保溫不同時(shí)間研究其結(jié)構(gòu)變化情況。設(shè)計(jì)選擇4步方案進(jìn)行分析并采集紅外光譜圖。即:1)175℃，保溫時(shí)間≤5h;2)160℃，保溫時(shí)間≤8h;3)150℃，保溫時(shí)間≤25h;4)130℃，保溫時(shí)間≤26h。對(duì)于4個(gè)方案，首先分析原態(tài)炸藥在不同的方案的紅外光譜圖，比較分析其與β-HMX及α-HMX晶型的相關(guān)度，以制定初步熱處理?xiàng)l件。然后依據(jù)初步熱處理?xiàng)l件制定的方案，模擬拉索熱處理過(guò)程，選擇銀導(dǎo)爆索在進(jìn)行退火處理之前和退火處理之后兩步方案，進(jìn)行模擬試驗(yàn)及紅外光譜測(cè)試，對(duì)比分析其與β-HMX標(biāo)準(zhǔn)紅外圖譜的相關(guān)度，研究不同保溫溫度、保溫時(shí)間與相關(guān)度的關(guān)系，確定最終的退火回火熱處理參數(shù)條件。通過(guò)試驗(yàn)研究，選擇既滿足金屬銀導(dǎo)爆索拉伸性能及導(dǎo)爆索拉制安全性，又保持晶型不發(fā)生轉(zhuǎn)變的適宜參數(shù)條件，確定熱處理工藝。

2結(jié)果與討論

2．1炸藥試驗(yàn)結(jié)果與討論

2．1．1聚奧炸藥175℃模擬保溫試驗(yàn)將聚奧炸藥加熱至175℃，保溫3、4、5h，采集紅外光譜圖，如圖1。HMX的4種晶型中，能穩(wěn)定存在的為α、β、γ型，β型是作為含能材料使用要求的晶型，高于轉(zhuǎn)晶溫度時(shí)，其會(huì)轉(zhuǎn)換成不穩(wěn)定的δ型，δ型在室溫下放置后會(huì)有部分轉(zhuǎn)變?yōu)棣列?，影響產(chǎn)品的性能，β及α2種晶型奧克托今炸藥的標(biāo)準(zhǔn)紅外光譜圖見(jiàn)圖2。在紅外光譜中，以β-HMX標(biāo)樣圖譜為參比，建立快速比較方法，利用軟件快速比較計(jì)算出試樣圖譜相對(duì)于標(biāo)樣圖譜吸收峰的相似程度，得到相關(guān)度數(shù)據(jù)。經(jīng)過(guò)對(duì)圖1中3張圖譜的對(duì)比分析，結(jié)果表明:在175℃保溫3～5h過(guò)程中，其紅外吸收峰與β-HMX及α-HMX相比差異較大，與常規(guī)β-HMX相關(guān)度由最初的98．90%降為50．77%。表明聚奧炸藥在175℃保溫3h以上即發(fā)生晶型變化。

2．1．2聚奧炸藥160℃模擬保溫試驗(yàn)將聚奧炸藥加熱至160℃，保溫4～8h，得到保溫4、5、6、7、8h5張紅外光譜圖(疊加)，如圖3。經(jīng)過(guò)圖譜快速比較方法，結(jié)果表明:在160℃保溫4～8h過(guò)程中，其紅外吸收峰與β-HMX及α-HMX相比差異較大，與β-HMX相關(guān)度由最初的98．90%降為22．64%，表明聚奧炸藥在160℃保溫4h以上即發(fā)生晶型變化。

2．1．3聚奧炸藥150℃模擬保溫試驗(yàn)將聚奧炸藥加熱至150℃，保溫22h，每2h選取一份試樣，之后繼續(xù)保溫3h，每1h選取一份樣 品進(jìn)行紅外光譜分析，共采集14張紅外光譜圖進(jìn)行比較，如圖4、圖5。圖4中，自上而下依次為150℃保溫時(shí)間2、4、6、8、10、12、14h的紅外光譜比較圖;圖5依次為16、18、20、22、23、24、25h的紅外光譜比較圖，分析14個(gè)紅外光譜吸收峰相近，其結(jié)構(gòu)為β-HMX，比較分析150℃保溫不同時(shí)間圖譜與β-HMX紅外圖譜相關(guān)度，結(jié)果表明:在2h至23h，相關(guān)度為97．15%以上;保溫至24h，相關(guān)度下降為91．82%，聚奧炸藥在150℃保溫23h以上晶型發(fā)生變化。

2．1．4聚奧炸藥130℃模擬保溫試驗(yàn)將聚奧炸藥加熱至130℃，保溫18h，每3h取一份，繼續(xù)保溫8h，每2h取一份樣品進(jìn)行紅外光譜分析，比較采集的10張圖譜，10個(gè)紅外光譜吸收峰相近，分析結(jié)構(gòu)為β-HMX結(jié)構(gòu)，130℃保溫不同時(shí)間圖譜與β-HMX紅外圖譜相關(guān)度數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。表1中，聚奧炸藥與β-HMX紅外圖譜相關(guān)度在3h至24h為97．21%以上;繼續(xù)保溫至26h，相關(guān)度略有下降，為93．75%，表明聚奧炸藥在130℃保溫25h以上晶型才有輕微變化。

2．2銀導(dǎo)爆索試驗(yàn)結(jié)果與討論炸藥裝索后，在熱處理過(guò)程中存在熱積累、炸藥裝填密實(shí)且隔離空氣等情況;以上因素可能會(huì)影響導(dǎo)爆索內(nèi)炸藥局部溫度高于散裝炸藥，因此結(jié)合裝填炸藥模擬試驗(yàn)結(jié)果，避免拉索過(guò)程熱積累，保證生產(chǎn)有一定裕度，初步確定退火溫度控制在130℃。進(jìn)行銀導(dǎo)爆索模擬試驗(yàn)。

2．2．1未退火銀導(dǎo)爆索模擬保溫試驗(yàn)生產(chǎn)中需將銀導(dǎo)爆索從10．0mm拉至1．6mm，依據(jù)試驗(yàn)確定的初步退火溫度，將炸藥裝入銀導(dǎo)爆管，在不退火的條件(即室溫)下，拉至規(guī)定值。為研究索內(nèi)保溫的熱積累效應(yīng)對(duì)炸藥的影響，對(duì)拉好的導(dǎo)爆索進(jìn)行130℃保溫試驗(yàn)，并解剖不同保溫時(shí)間下導(dǎo)爆索內(nèi)炸藥，進(jìn)行紅外光譜分析，與β-HMX、α-HMX比較，相關(guān)度分析結(jié)果見(jiàn)表2。由表2知，銀導(dǎo)爆索在130℃條件下，保溫時(shí)間在11h內(nèi)可保證產(chǎn)品中炸藥晶型基本不發(fā)生轉(zhuǎn)變。不退火拉索試驗(yàn)中，不僅費(fèi)力、易拉斷，而且拉制的銀導(dǎo)爆索壁厚不均勻。因此，需對(duì)銀導(dǎo)爆索進(jìn)行高溫軟化處理(即退火與回火)，恒定溫度130℃，進(jìn)行不同時(shí)間的工藝摸底試驗(yàn)。

2．2．2已退火銀導(dǎo)爆索模擬保溫試驗(yàn)對(duì)導(dǎo)爆索在130℃進(jìn)行退火1．5h后，模擬回火保溫不同時(shí)間(3～7h)，采集紅外譜圖，比較退火銀導(dǎo)爆索保溫3、5、6、7h的紅外光譜圖。分析圖6，已退火導(dǎo)爆索保溫3～7h，紅外光譜吸收峰顯示為β-HMX結(jié)構(gòu)，比較其圖譜與β-HMX紅外圖譜相關(guān)度，結(jié)果顯示與β-HMX相關(guān)度均在96%以上，未發(fā)生晶型轉(zhuǎn)變。結(jié)果表明，某裝填聚奧炸藥的銀導(dǎo)爆索在130℃下，累計(jì)保溫7h以內(nèi)，其內(nèi)裝聚奧炸藥未發(fā)生晶型轉(zhuǎn)變，拉索安全且不易斷裂。以此制定了熱處理工藝。銀導(dǎo)爆索由10．0mm拉至6．0mm室溫即可進(jìn)行;從6．0mm拉至1．6mm需軟化處理。由于退火軟化后銀導(dǎo)爆索持續(xù)拉制過(guò)程耗時(shí)較長(zhǎng)，產(chǎn)生散熱而使溫度下降，使后期拉制較為費(fèi)力。因此為保證生產(chǎn)中易于拉索，采用130℃間斷性的退火軟化，然后于此溫度回火保溫，重復(fù)多次，拉至規(guī)定值，總體累計(jì)時(shí)間小于7h。依此進(jìn)行生產(chǎn)工藝試驗(yàn)，綜合兩結(jié)果，最終確定了熱處理工藝條件為:某銀導(dǎo)爆索由10．0mm拉至6．0mm，室溫放置1h，拉至5．0mm，按130℃、1h退火，拉至4．4mm、3．5mm、2．5mm，各按130℃、0．5h退火，拉至1．6mm，按130℃、1．5h退火。

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1.2由于大多數(shù)糞便中，新鮮糞便的含量不高，含水率較大。若直接采用厭氧消化工藝，會(huì)導(dǎo)致處理池容積過(guò)大，能耗高，沼氣量低等問(wèn)題。

1.3糞便污水中含有大量的泥沙和污泥，需要進(jìn)行必要的污泥處理。

2糞便處理工藝設(shè)計(jì)

2.1糞便處理模式。該糞便處理站處理規(guī)模為200t/d。糞便處理采用固液分離，絮凝脫水、整體除臭工藝。即糞便首先進(jìn)行固液分離處理，處理后的糞便過(guò)濾液通過(guò)調(diào)節(jié)池，均勻的供給到絮凝脫水設(shè)備，通過(guò)絮凝脫水設(shè)備將水渣分離。其中脫水后的上濾液進(jìn)行后續(xù)上濾液處理；固液分離中產(chǎn)生的垃圾雜物以及絮凝脫水后的糞渣進(jìn)行焚燒處理。在糞便處理的整個(gè)過(guò)程中增加除臭設(shè)備，以減小處理過(guò)程中對(duì)周邊環(huán)境的影響。

2.2固液分離、絮凝脫水階段

2.2.1固液分離階段。糞便通過(guò)吸糞車(chē)運(yùn)送到糞便處理站后，進(jìn)入固液分離裝置進(jìn)行初步分離處理。主要作用是去除糞便中的大塊沉淀物和大于20mm的漂浮懸浮物以及90%以上的大于0.5mm的砂。吸糞車(chē)與固液分離裝置采用快速接頭密閉對(duì)接，糞便污水在抽吸泵的負(fù)壓下快速進(jìn)入固液分離裝置，可避免卸糞過(guò)程中糞液泄露，對(duì)周?chē)h(huán)境產(chǎn)生影響。

2.2.2調(diào)節(jié)池。調(diào)節(jié)池為地下封閉鋼筋混凝土池子，具有水力和水質(zhì)調(diào)節(jié)作用。經(jīng)固液分離后的糞便污水進(jìn)入糞便調(diào)節(jié)池。在調(diào)節(jié)池中設(shè)置攪拌裝置，對(duì)糞便廢物進(jìn)行攪拌，防止表面結(jié)痂，中間懸浮，池底沉淀固化，避免對(duì)后續(xù)工藝及設(shè)備的運(yùn)行產(chǎn)生不利的影響。同時(shí)，一些有機(jī)物在調(diào)節(jié)池中可進(jìn)行缺氧水解反應(yīng)。

2.2.3絮凝脫水階段。糞便經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)池，進(jìn)入絮凝脫水階段。在絮凝脫水階段，污泥脫水機(jī)采用螺壓式濃縮、脫水一體機(jī)。在污水處理過(guò)程中，絮凝脫水的主要設(shè)備為脫水機(jī)，如帶壓式脫水機(jī)、板框式脫水機(jī)、螺壓式脫水機(jī)等。其中帶壓式脫水機(jī)、板框式脫水機(jī)是污水處理中應(yīng)用較為廣泛的兩種脫水機(jī)。但是，兩種脫水機(jī)均是開(kāi)放式操作，密封性較差，易產(chǎn)生惡臭，需大量抽風(fēng)換氣，不適宜糞便脫水。而螺壓式脫水機(jī)具有低轉(zhuǎn)速、全封閉、可連續(xù)運(yùn)行等特點(diǎn)。因此該項(xiàng)目中采用螺壓式濃縮脫水一體機(jī)，共兩臺(tái)，單臺(tái)處理能力8～12m3/h。糞便污水通過(guò)調(diào)節(jié)池的提升泵，進(jìn)入螺壓式污泥濃縮脫水機(jī)。同時(shí)投加混凝劑，對(duì)污泥進(jìn)行調(diào)質(zhì)和絮凝。絮凝脫水后液體的固懸物含量大幅下降，COD含量也有大幅下降。同時(shí)，此次設(shè)計(jì)中，在接糞管及污泥脫水機(jī)中均設(shè)有沖洗裝置，對(duì)快速接口和脫水機(jī)的濾網(wǎng)內(nèi)、外側(cè)進(jìn)行清洗，避免糞便固化、遺撒、堵塞濾網(wǎng)。

2.2.4整體除臭。該項(xiàng)目中，采用生物濾床和植物液霧化吸收的技術(shù)，降解糞便處理廠臭氣對(duì)大氣的二次污染，保證處理廠不對(duì)工作人員及周?chē)用裨斐捎绊?，各?xiàng)環(huán)境污染控制指標(biāo)符合國(guó)家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。

2.3后續(xù)上濾液處理。絮凝脫水后的上濾液需要進(jìn)一步處理。上濾液采用厭氧生化與MBR工藝相結(jié)合，處理后排入市政污水管網(wǎng)。

2.3.1厭氧生化處理。厭氧生化處理采用UASB工藝。在處理糞便上濾液方面，歐美等國(guó)家采用了UASB工藝，并且取得了良好的效果。我國(guó)也有工程實(shí)例，如北京小張家口糞便消納站等也采用了UASB工藝。UASB可以提高厭氧反應(yīng)器的負(fù)荷及處理效率，且占地較小。而且污泥停留時(shí)間的延長(zhǎng)、污泥濃度的提高，使厭氧系統(tǒng)更具有穩(wěn)定性，有效增強(qiáng)了對(duì)不良因素有毒物質(zhì)的適應(yīng)性。此次設(shè)計(jì)中，UASB工藝采用兩相厭氧設(shè)計(jì)。

2.3.2MBR工藝。常規(guī)的MBR工藝中一般采用微生物懸浮生長(zhǎng)，微生物的濃度約10-15kg/m3，使得膜分離裝置的污染概率增加，膜表面易結(jié)垢。此次設(shè)計(jì)中，采用固化微生物技術(shù)，將游離的微生物限定在一定空間內(nèi)（填料內(nèi)），使其保持活性，可反復(fù)利用。固定化微生物處理技術(shù)在糞便上濾液處理中得到了一定的應(yīng)用且效果良好。

2.4雜物及糞渣處理。目前，國(guó)內(nèi)對(duì)于糞便處理過(guò)程中的雜物及糞渣采用的幾種處理方法：a.經(jīng)過(guò)粗過(guò)濾產(chǎn)生的大塊沉積物、大粒徑懸浮物及砂石，送垃圾填埋場(chǎng)填埋處理；b.經(jīng)絮凝脫水階段后，產(chǎn)生的糞渣可送至化肥廠制成有機(jī)肥料，使得資源有效利用。也可以進(jìn)行堆肥處理；c.條件允許的情況下，可將糞便處理過(guò)程中產(chǎn)生的雜物、糞渣進(jìn)行焚燒處理，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)資源轉(zhuǎn)換為能源利用。該項(xiàng)目由于緊鄰當(dāng)?shù)乩贌l(fā)電廠，因此可將糞便處理過(guò)程中產(chǎn)生的雜物、糞渣，送至垃圾焚燒發(fā)電廠，焚燒處理。既降低了建設(shè)運(yùn)行成本，又可以轉(zhuǎn)換為能源再次利用。

篇（6）

1.2鑄造縮松對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響已有研究資料中報(bào)道某廠曲軸曾大量出現(xiàn)斷裂問(wèn)題。從曲軸外觀上觀察得知，導(dǎo)致斷裂的主要原因是在曲軸連桿軸頸位置有鑄造縮松問(wèn)題，且肉眼可見(jiàn)。分析其成因是：在冷鐵供應(yīng)存在問(wèn)題的條件下，曲軸造型省略了補(bǔ)縮所使用的冷鐵。在恢復(fù)冷鐵工藝后，曲軸鑄造縮松問(wèn)題得到了圓滿的解決。由此可見(jiàn)，鑄造縮松對(duì)于曲軸疲勞強(qiáng)度的影響是非常顯著的。

1.3黑色帶層及灰斑對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響在常規(guī)工藝條件下，球墨鑄鐵曲軸斷口多呈現(xiàn)出灰色或銀灰色，曲軸本體以及抗拉試棒斷口同樣應(yīng)當(dāng)有此類(lèi)表現(xiàn)。對(duì)于黑色帶層問(wèn)題而言，其主要是受到灰斑在疲勞試驗(yàn)曲軸軸頸往復(fù)式運(yùn)動(dòng)的影響而形成的，而灰斑的產(chǎn)生則主要是受到了鐵水中硅偏析的影響。以往研究中在對(duì)某批次球墨鑄鐵曲軸進(jìn)行疲勞試驗(yàn)的過(guò)程當(dāng)中發(fā)現(xiàn)曲軸斷面出現(xiàn)了異常的黑色層以及灰斑。雖然此種問(wèn)題在球墨鑄鐵曲軸中相對(duì)比較少見(jiàn)，但同樣屬于內(nèi)部缺陷的一種表現(xiàn)形式，此問(wèn)題的出現(xiàn)導(dǎo)致了曲軸疲勞強(qiáng)度受到不良影響，有黑色帶層或灰斑問(wèn)題的曲軸在正常使用過(guò)程當(dāng)中可能提前出現(xiàn)疲勞裂紋，導(dǎo)致抗疲勞強(qiáng)度的下降。

2熱處理工藝對(duì)球墨鑄鐵曲軸疲勞強(qiáng)度的影響分析

2.1正火和中頻淬火工藝對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響已有研究中顯示，對(duì)于球墨鑄鐵曲軸而言，在經(jīng)過(guò)高溫正火處理后，能夠?qū)⑵渲兴嬖诘挠坞x狀態(tài)滲碳體消除掉，從而能夠起到調(diào)整基體中鐵素體以及珠光體形態(tài)，以及兩者構(gòu)成比例的目的。通過(guò)這種方式，使球墨鑄鐵曲軸的綜合力學(xué)性能得到了提升，促進(jìn)了抗疲勞強(qiáng)度的改善。同時(shí)，在球墨鑄鐵曲軸制造過(guò)程當(dāng)中，通過(guò)進(jìn)行中頻淬火處理的方式，能夠使球墨鑄鐵曲軸表面形成具有一定深度的淬硬層，其對(duì)于改善曲軸自身耐磨性能有重要意義。但也有研究中認(rèn)為：傳統(tǒng)的非圓角淬火工藝下會(huì)導(dǎo)致曲軸淬火區(qū)與非淬火區(qū)交界位置產(chǎn)生失衡且反向的應(yīng)力關(guān)系，并對(duì)疲勞強(qiáng)度造成不良影響。因此，在引入中頻淬火工藝的過(guò)程當(dāng)中，需要盡量選擇圓角淬火工藝，達(dá)到滿意的處理效果。

2.2等溫淬火工藝對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響在球墨鑄鐵曲軸的生產(chǎn)過(guò)程當(dāng)中，通過(guò)應(yīng)用等溫淬火工藝的方式，能夠使曲軸獲得主要的貝氏體成分，同時(shí)還可形成一定的馬氏體組織以及殘余奧氏體組織，力學(xué)性能上具有較高的強(qiáng)度以及韌性水平。已有研究資料中報(bào)道，針對(duì)受到化學(xué)成分偏離影響而造成球墨鑄鐵曲軸疲勞強(qiáng)度的不足的問(wèn)題，通過(guò)應(yīng)用等溫淬火工藝的方式，解決了曲軸在熱處理上的質(zhì)量問(wèn)題。等溫淬火工藝的應(yīng)用除了對(duì)改善球墨鑄鐵曲軸疲勞強(qiáng)度水平以外，還對(duì)提高曲軸自身耐磨性有重要價(jià)值，由此也有效延長(zhǎng)了曲軸的使用壽命，綜合效益確切。

2.3氧氮化工藝對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響從化學(xué)處理的角度上來(lái)說(shuō)，在球墨鑄鐵曲軸的制造生產(chǎn)工藝中，通過(guò)對(duì)曲軸進(jìn)行氧氮化處理的方式，能夠使曲軸表面獲得具有高氮特點(diǎn)的化合物層，同時(shí)還可形成具有飽和特點(diǎn)的氧擴(kuò)散層。受到氧成分以及氮成分滲入的影響，使得球墨鑄鐵曲軸表面層的化學(xué)成分發(fā)生改變，與之相對(duì)應(yīng)的顯微結(jié)構(gòu)也有了非常顯著的提升趨勢(shì)，曲軸整體的耐磨性能以及耏疲勞性能均得到了有效的改善。需要注意的一點(diǎn)是，對(duì)于經(jīng)過(guò)氧氮化處理的球墨鑄鐵曲軸而言，其抗疲勞水平的提高很大程度上會(huì)受到氧化層擴(kuò)散水平的影響，在氮化處理后快速冷卻，并在擴(kuò)散層中形成飽和固溶體，或是形成高水平的殘余壓應(yīng)力都能夠促進(jìn)疲勞強(qiáng)度的提高。正是由于在氧氮化工藝處理下，曲軸表面能夠形成較深的擴(kuò)散層，故而對(duì)延長(zhǎng)球墨鑄鐵使用壽命也有相當(dāng)重要的意義與價(jià)值。

篇（7）

2力學(xué)性能

表4為不同回火溫度下試件的力學(xué)性能測(cè)試?？梢钥闯?，隨著回火溫度的升高，SA738Gr.B鋼的屈服強(qiáng)度逐漸降低，630℃回火處理后要比690℃回火處理后高出98MPa。同樣，抗拉強(qiáng)度也隨著淬火溫度的升高而逐漸降低。在抗沖擊性能方面，不同回火溫度下的沖擊性能有所變化，但是變化幅度不大，在690℃下回火試樣的沖擊韌度較高。綜上所述，SA738Gr.B鋼的最佳熱處理工藝是920℃淬火，保溫30min，之后在630℃下回火，保溫60min。

3實(shí)驗(yàn)結(jié)果的工業(yè)化應(yīng)用

根據(jù)實(shí)驗(yàn)室得出的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，在首鋼應(yīng)用該熱處理方案對(duì)SA738Gr.B鋼進(jìn)行工業(yè)化熱處理。熱處理完成后隨機(jī)抽取鋼板分別截取表面、1/4斷面、心部斷面進(jìn)行金相觀察，金相組織如圖3所示?？梢钥闯?，經(jīng)回火處理后，鋼板組織主要為貝氏體，各斷面組織沒(méi)有差異，表面組織更為細(xì)密。與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本相同。表5為試樣的室溫拉伸性能測(cè)試結(jié)果?？梢钥闯?，1/4處和1/2處的室溫橫向拉伸性能變化不大，同實(shí)驗(yàn)室結(jié)果相比，在1/4的力學(xué)性能較吻合，因此經(jīng)工業(yè)熱處理后的鋼板具有了良好的力學(xué)性能，能更好的滿足核電站建設(shè)用鋼的標(biāo)準(zhǔn)。圖4為工業(yè)熱處理后鋼板的低溫抗沖擊性能測(cè)試結(jié)果?？梢钥闯?，即使溫度降至-80℃，鋼板仍然有150J左右的沖擊吸收能。而在-20℃至-40℃，沖擊吸收能保持在280J左右。可見(jiàn)，經(jīng)工業(yè)熱處理后的SA738Gr.B鋼具有優(yōu)良的低溫抗沖擊性能。

篇（8）

2物化處理階段

乳飲料廢水中含有一些呈膠體狀態(tài)的食品添加劑，諸如增稠劑、穩(wěn)定劑等。這些物質(zhì)大多是長(zhǎng)鏈分子，生化降解所需時(shí)間較長(zhǎng)。在生化系統(tǒng)之前先通過(guò)物化處理，將這部分膠體物質(zhì)去除，可減輕生化系統(tǒng)的處理壓力。乳飲料廢水具有一定的粘滯性，不溶于水的膠體物質(zhì)，通過(guò)加藥混凝形成的礬花依然質(zhì)輕，易上浮，可采用氣浮處理。氣浮處理裝置有多種形式，對(duì)乳飲料廢水而言，實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)顯示平流式加藥溶氣氣浮效果較好，對(duì)CODCr的去除率可達(dá)到30％～40％。加壓溶氣水的產(chǎn)生可采用溶氣罐或溶氣水泵的形式。德國(guó)的EDUR水泵通過(guò)葉輪切割直接形成溶氣水，效果較好，但造價(jià)昂貴，維修費(fèi)用高。

3生化處理階段

生化處理系統(tǒng)是廢水處理的中心環(huán)節(jié)，它直接關(guān)系到出水水質(zhì)的好壞、運(yùn)行成本的高低。在生化系統(tǒng)的設(shè)計(jì)上，要注重各生化水池布水的均勻性，盡量減少水流阻力，確保水流通暢。對(duì)乳飲料廢水的A／O生化處理系統(tǒng)，A為水解酸化池，O為接觸氧化池。對(duì)生化處理階段的設(shè)置有以下建議。水解酸化池可將大分子物質(zhì)轉(zhuǎn)化為小分子物質(zhì)，提高廢水的可生化性，為后續(xù)的好氧生化處理創(chuàng)造良好的環(huán)境。水解池的水力停留時(shí)間以不小于5h為佳，容積負(fù)荷取6.0～7．5kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質(zhì)量濃度取0．3～0．5mg／L。水解酸化池可分為膜法和泥法2種形式。采用膜法水解酸化池，在反應(yīng)池內(nèi)加掛組合填料，設(shè)置曝氣器或潛水?dāng)嚢铏C(jī)以維持污泥和廢水處于一個(gè)穩(wěn)定的混合狀態(tài)。膜法水解酸化池進(jìn)水方式推薦采用推流式，該進(jìn)水方式應(yīng)用效果較好。采用泥法水解酸化，反應(yīng)池內(nèi)不需要懸掛填料和設(shè)置攪拌裝置，廢水通過(guò)池底的布水裝置進(jìn)水。采用泥法設(shè)置時(shí)，要重點(diǎn)考慮進(jìn)、出水系統(tǒng)。進(jìn)水可采用產(chǎn)品化的布水器或設(shè)置穿孔布水管。在池中懸浮污泥層設(shè)置靜壓排泥管，及時(shí)抽泥，避免進(jìn)水口堵塞，影響布水均勻性。泥法水解酸化池受進(jìn)水方式的影響較大，不易控制。接觸氧化池是一種膜法處理工藝，在曝氣池中設(shè)置填料，將其作為生物膜的載體，避免污泥膨脹并提高微生物的量。當(dāng)廢水流經(jīng)填料時(shí)，在生物膜和懸浮的活性污泥共同作用下，廢水得到凈化。接觸氧化池的水力停留時(shí)間以20h以上為佳，容積負(fù)荷取1～2kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質(zhì)量濃度取2～4mg／L。在接觸氧化池曝氣器的選擇上，目前廣泛采用盤(pán)式微孔曝氣器和管式微孔曝氣器，其中盤(pán)式曝氣器常用有膜片式、旋流剪切式等。膜片式微孔曝氣器有直徑200、250、300mm等不同規(guī)格，旋流剪切式有260、460mm等。管式曝氣器長(zhǎng)度常選用500、750、1000mm等。幾種曝氣器各有優(yōu)點(diǎn)，膜片式曝氣器曝氣均勻，使用效果好；旋流剪切式曝氣器使用壽命長(zhǎng)；管式曝氣器安裝方便。膜法生化池最大的特點(diǎn)是在池內(nèi)懸掛填料，常用的生化填料有彈性填料、軟性填料、組合式填料等，對(duì)乳飲料廢水處理工程，因污泥質(zhì)輕，采用組合式填料較好。懸掛填料采用的填料支架，直接決定填料的使用壽命。目前，關(guān)于填料支架尚沒(méi)有相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范要求。很多工程項(xiàng)目采用塑料繩作為填料的支撐架，投入使用不足1a，塑料繩遇水發(fā)脹斷裂，就需重新更換填料，使生化系統(tǒng)的維護(hù)周期縮短。因此，在生化水池的設(shè)計(jì)上，應(yīng)設(shè)置牛腿，并在牛腿上設(shè)置預(yù)埋鐵板或不銹鋼板，以固定填料支架。對(duì)設(shè)置牛腿的生化水池，填料支架做法可參考圖2進(jìn)行。生化池內(nèi)設(shè)置牛腿，上下兩層，牛腿上預(yù)埋M1板。采用10＃槽鋼，焊接在預(yù)埋板上，間距1．8m，中間增設(shè)橫梁和立柱，填料支架采用12＃螺紋鋼制作，螺紋鋼間距為150mm。填料直接懸掛在硬性承接螺紋鋼上，可大大提高填料的使用壽命。若條件允許，填料支架可采用不銹鋼材質(zhì)制作，日后生化水池維護(hù)，只更換填料即可，無(wú)需再次制作填料支架。一些改造項(xiàng)目，生化池內(nèi)未設(shè)置牛腿，對(duì)此類(lèi)生化水池，填料支架做法可參考圖3進(jìn)行。對(duì)于未設(shè)置牛腿的生化水池，尤其是舊有系統(tǒng)的維護(hù)，填料支架的做法可采用池底生根布置，用10＃槽鋼或同類(lèi)材料，固定于池底，并在側(cè)部固定，作為立柱，隨后主支撐采用10＃槽鋼布置，間距為1．8m，填料支架采用12＃螺紋鋼制作。取消填料支架直接固定池壁的做法，避免水池清理時(shí)，池壁受到水力擠壓及填料拉伸的影響，維持構(gòu)筑物池壁穩(wěn)固。

4沉淀－污泥處理階段

二沉池的運(yùn)行對(duì)污水處理站的出水水質(zhì)有著至關(guān)重要的影響，一旦二沉池運(yùn)行出現(xiàn)問(wèn)題，出水SS濃度就會(huì)明顯升高，導(dǎo)致出水水質(zhì)惡化。針對(duì)乳飲料廢水處理工程，二沉池的表面負(fù)荷取0．75～0．90m3／（m2•h）。同時(shí)應(yīng)慎用斜管沉淀池，不少小型乳飲料廢水處理站，二沉池多采用斜管沉淀池。只考慮到了斜管沉淀池節(jié)省占地及投資的優(yōu)勢(shì)，而忽略了實(shí)際使用效果。乳飲料廢水的生化污泥質(zhì)輕，不易沉淀，污泥發(fā)酵產(chǎn)生的沼氣，會(huì)沖擊斜管，導(dǎo)致斜管填料塌陷。在小型乳飲料廢水處理工藝中二沉池的選擇上，建議選用豎流式或平流式二沉池。二沉池污泥泵建議選用自吸式污泥泵，同時(shí)二沉池池底每個(gè)泥斗應(yīng)單獨(dú)設(shè)立排泥管，不可并用。氣浮系統(tǒng)產(chǎn)生的物化污泥與生化系統(tǒng)的剩余污泥都混合在污泥濃縮池內(nèi)濃縮，因物化污泥質(zhì)輕，會(huì)導(dǎo)致污泥濃縮池出現(xiàn)上層氣浮泥渣、中層水、下層生化污泥的現(xiàn)象，故而污泥濃縮池的設(shè)計(jì)除設(shè)計(jì)泥斗外，可加設(shè)框式攪拌機(jī)，將物化污泥混入生化污泥內(nèi)，以保證物化污泥得到及時(shí)處理。濃縮后的污泥可通過(guò)自吸污泥泵或螺桿泵抽入壓濾機(jī)壓濾，壓濾后的干污泥交由專(zhuān)業(yè)機(jī)構(gòu)處理。

篇（9）

一、概述

盤(pán)錦鼎翔集團(tuán)現(xiàn)有常住人口1.2萬(wàn)人，平均日排放污水1萬(wàn)m3，多年來(lái)一直采取自然排放的方法，進(jìn)入雙臺(tái)子河流域，對(duì)流域水質(zhì)、周邊地區(qū)及空氣環(huán)境質(zhì)量造成了很大的污染。同時(shí)，現(xiàn)有的排水系統(tǒng)淤積滲漏嚴(yán)重，區(qū)外采用明渠排放，給人民生活環(huán)境造成不良影響。

建設(shè)鼎翔集團(tuán)人工濕地污水處理可使境內(nèi)水系的水質(zhì)得到極大的改善，逐步緩解和消除對(duì)環(huán)境的污染，保護(hù)本地區(qū)的生態(tài)環(huán)境。同時(shí)與城市生態(tài)建設(shè)緊密結(jié)合，增加城市水面、綠地面積與景觀用水量，對(duì)于改善盤(pán)錦市生態(tài)環(huán)境，營(yíng)造親水文化氛圍，提高盤(pán)錦市整體形象具有十分重要意義。

二、處理規(guī)模

盤(pán)錦市鼎翔集團(tuán)污水處理規(guī)模為：10000m3/d，小時(shí)流量按500m3/h設(shè)計(jì)。

三、設(shè)計(jì)水質(zhì)

3.1原水水質(zhì)

根據(jù)盤(pán)錦市環(huán)境監(jiān)測(cè)站的分析，污水水質(zhì)為：COD110-138mg/l，BOD536-50mg/l，SS50-80mg/l，NH3-N18-24mg/l，TP1.5mg/l，pH8.05。

3.2出水水質(zhì)

根據(jù)盤(pán)錦市總體規(guī)劃，出水水質(zhì)達(dá)到遼寧省污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)(DB21/1627/2008)中Ⅰ級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，COD50mg/l，BOD530mg/l，SS70mg/l，NH3-N5mg/l，TP0.5mg/l，pH6-9。

四、生活污水濕地處理技術(shù)工藝

4.1概述

污水的人工濕地處理是近年來(lái)發(fā)展起來(lái)的一種新型的污水處理技術(shù)，是一種人工建造和監(jiān)督控制的與沼澤類(lèi)似的地面，它的基質(zhì)通常是碎石，植物生長(zhǎng)于碎石床介質(zhì)中。這種濕地系統(tǒng)是在一定長(zhǎng)寬比及底面有坡度的洼地中，由填料、土壤和種植在表面具有處理性能好、成活率高、抗水性能強(qiáng)、生長(zhǎng)周期長(zhǎng)、美觀及具有經(jīng)濟(jì)價(jià)值的水生植物(如蘆葦)形成一個(gè)獨(dú)特的生態(tài)系統(tǒng)，污水在系統(tǒng)中流動(dòng)，通過(guò)填料、土壤、植物和微生物等的共同作用，對(duì)污水進(jìn)行凈化處理，因此人工濕地在處理污水中具有高效率、低投資、低費(fèi)運(yùn)轉(zhuǎn)、處理效果好、維修費(fèi)用低的特點(diǎn)。

4.2工藝流程及工藝參數(shù)簡(jiǎn)述

管網(wǎng)收集到的生活污水首先經(jīng)過(guò)格柵進(jìn)入集水池，然后由污水提升泵將污水提升到曝氣生物濾池。經(jīng)過(guò)曝氣生物濾池處理后，出水COD≤96mg/l，BOD5≤40mg/l，SS≤56mg/l，NH3-N≤19mg/l，TP≤1.2mg/l。

污水經(jīng)過(guò)曝氣生物濾池處理后進(jìn)入沉淀池，沉淀池出來(lái)的污水進(jìn)入潛流人工蘆葦濕地處理系統(tǒng)。

該工程構(gòu)筑潛流濕地3.3hm2，設(shè)計(jì)負(fù)荷0.3m/d的潛流濕地，采用水平潛流運(yùn)行模式，底部鋪設(shè)防滲膜，床體中下層、第二層、第三層及第四層均鋪碎石，上層鋪熟土，表面種植蘆葦。潛流人工蘆葦濕地處理系統(tǒng)處理結(jié)果：出水COD≤50mg/l，BOD5≤30mg/l，SS≤10mg/l，NH3-N≤5mg/l，TP≤0.5mg/l。

為提高水資源利用率，將經(jīng)過(guò)潛流濕地處理的污水，經(jīng)過(guò)二級(jí)泵站(Q=400m3/h，H=10m，N=22kW)提升至景觀濕地-國(guó)壩南側(cè)的蘆葦濕地進(jìn)行深度處理。蘆葦濕地出水直接排入人工湖，經(jīng)處理后的污水排入遼河。最終出水：COD≤50mg/l，BOD5≤10mg/l，SS≤10mg/l，NH3-N≤5mg/l，TP≤0.5mg/l。

五、結(jié)束語(yǔ)

篇（10）

在煉廠一般都采用利用油、水的比重差進(jìn)行油水分離的隔油池。其中比重小于1的油品上浮至水面而得到回收；比重大于1的其他機(jī)械雜質(zhì)沉于池底。所以，隔油池同時(shí)又是沉淀池，但主要起除油作用。

（2）浮選。

浮選就是向污水中通入空氣，使污水中的乳化油粘附在空氣泡上，隨氣泡一起浮升至水面。一般為了提高浮選效果，向污水中投加少量浮選劑。由于煉廠的生產(chǎn)污水中本身含有某些表面活性劑，如脂肪酸鹽、環(huán)烷酸鹽、磺酸鹽等，故不需另外加入浮選劑，也能獲得較好的浮選效果。所以，近幾年來(lái)在國(guó)內(nèi)外都廣泛地用它來(lái)處理煉廠的含油污水。

（3）絮凝。

對(duì)于顆粒直徑小于10-5m的油粒，一般稱(chēng)之為乳化油。這種乳化油由于其表面吸附有水分子，此水層使油粒不能相互聚合。另外，因油粒表面帶有相同電荷，由于靜電排斥作用也妨礙油粒間的相互聚合而在水中呈穩(wěn)定的懸浮狀態(tài)。這兩種因素構(gòu)成了乳化油在水中的穩(wěn)定狀態(tài)。再者，油粒間由于水分子運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的布朗運(yùn)動(dòng)，促使油粒相互碰撞聚合而變成較大的油粒，以及由于范德華力所產(chǎn)生的油粒間相互吸引力，促使它們相互聚合，以上所有這些因素就構(gòu)成了油粒的不穩(wěn)定因素。為了使具有這種特性的油粒凝聚，就應(yīng)消除其穩(wěn)定因素。絮凝法的基本原理主要是根據(jù)油粒穩(wěn)定因素之一——靜電排斥力發(fā)生電中和作用的現(xiàn)象來(lái)進(jìn)行絮凝。僅用雙電層原理來(lái)解釋絮凝原理尚有許多現(xiàn)象不能說(shuō)明，因此絮凝作用還應(yīng)考慮金屬氧化物的水化物對(duì)油粒的吸附、包圍圈帶等各種現(xiàn)象的綜合作用。

（4）過(guò)濾。

含油污水中油粒和懸浮物質(zhì)在通過(guò)濾層時(shí)被截留在濾層中間，一般污水中的懸浮物質(zhì)的粒度同砂層中的空隙相比要小得多，這種微小的顆粒在砂層中被截留下來(lái)的現(xiàn)象，許多學(xué)者試用下列作用來(lái)解釋?zhuān)汉Y濾作用、沉淀作用、化學(xué)吸附作用、物理吸附作用、附著作用及絮凝形成作用，這些作用中，到底哪一種對(duì)過(guò)濾起著決定性的作用，不同的研究者提出了不同的看法，至今還未建立一個(gè)統(tǒng)一的、肯定的說(shuō)法。

2含硫、氨、酚污水處理工藝

煉廠在渣油焦化、催化裂化、加氫精制等二次加工過(guò)程中都會(huì)產(chǎn)生一定量的過(guò)程凝縮水，其中含有較多的硫化物、氨和酚類(lèi)，一般稱(chēng)為含硫污水。它的排量不大，但如不經(jīng)任何處理直接排入煉廠排水系統(tǒng)，則將嚴(yán)重地破壞隔油池操作流程，影響污水處理構(gòu)筑物的正常運(yùn)行。

（1）水蒸汽汽提法。

水蒸氣汽提法就是把水蒸汽吹進(jìn)水中，當(dāng)污水的蒸汽壓超過(guò)外界壓力時(shí)，污水就開(kāi)始沸騰，這樣就加速了液相轉(zhuǎn)入氣相的過(guò)程；另一方面當(dāng)水蒸氣以氣泡形態(tài)穿過(guò)水層時(shí)，水和氣泡表面之間就形成了自由表面，這時(shí)液體就不斷地向氣泡內(nèi)蒸發(fā)擴(kuò)散。當(dāng)氣泡上升到液面時(shí)就開(kāi)始破裂而放出其中的揮發(fā)性物質(zhì)，所以數(shù)量較多的水蒸氣汽提擴(kuò)大了水的蒸發(fā)面，強(qiáng)化了過(guò)程的進(jìn)行。工業(yè)污水中的揮發(fā)性溶解物質(zhì)如硫化氫、氨、揮發(fā)性酚等都可以用蒸汽蒸餾的方法從污水中分離出來(lái)。

（2）含酚污水的處理。

酚既能溶于水，又能溶于有機(jī)溶劑如苯、輕油等。水和有機(jī)溶劑是兩種互不相溶的液體，利用酚在這兩種液體中的溶解度不相同（酚在有機(jī)溶劑中的溶解度較水大），把某種有機(jī)溶劑如苯加入酚水中，經(jīng)過(guò)充分混合后，酚就會(huì)逐漸溶于苯中，再利用水和苯的比重差進(jìn)行分離。因此可以利用此原理從污水中把酚提取出來(lái)。但為了獲得較高的脫酚效率，需要采用對(duì)酚的分配系數(shù)高又與水互不相溶、不易乳化、損耗小、價(jià)格低廉、來(lái)源容易的有機(jī)溶劑作萃取劑。

3生物氧化法

利用大自然存在著大量依靠有機(jī)物生活的微生物來(lái)氧化分解污水中的有機(jī)物質(zhì)，運(yùn)行費(fèi)用比用化學(xué)氧化法低廉。這種利用微生物處理污水的方法叫作生物氧化法。由于它能有效地除去污水中溶解的和膠體狀態(tài)的有機(jī)污染物，所以一般煉廠都采用它作為凈化低濃度含酚污水的主要方法之一。

4深度處理

煉廠污水經(jīng)過(guò)隔油、浮選（一級(jí)處理）和生化處理（二級(jí)處理）等構(gòu)筑物凈化后，水質(zhì)仍然達(dá)不到國(guó)家制定的排入地面水衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)的要求。為了防止惡化環(huán)境，消除其對(duì)水體、水生生物和人畜的危害，對(duì)某些地處水源上游和沒(méi)有大量水源可作稀釋水的煉廠來(lái)說(shuō)，就必須對(duì)排出污水進(jìn)行深度處理（亦稱(chēng)三級(jí)處理或拋光處理）。深度處理方法很多，但一般都由于技術(shù)比較復(fù)雜，處理成本過(guò)高，而未被生產(chǎn)上廣泛采用，尚有待進(jìn)行深入研究和改進(jìn)。目前從國(guó)內(nèi)外的發(fā)展趨勢(shì)看，活性炭吸附法、臭氧氧化法，對(duì)徹底凈化煉廠污水，使其達(dá)到排入水體或回收利用方面頗有價(jià)值。

（1）活性炭吸附法。

活性炭吸附污水中的雜質(zhì)屬于物理吸附。其原理是由于活性炭是松散多孔性結(jié)構(gòu)的物質(zhì)，具有很大的比表面積，一般可達(dá)1000m2/g。在它的表面粒子上存在著剩余的吸引力而引起對(duì)污水中雜質(zhì)的吸附。近幾年來(lái)國(guó)內(nèi)外利用活性炭吸附處理煉廠一級(jí)或二級(jí)出水，取得了良好的效果，綜合起來(lái)，可得到以下的主要試驗(yàn)結(jié)果：①用活性炭吸附法凈化煉廠污水生化需氧量可脫除80%，出水中酚含量<0.02mg/L；②使水產(chǎn)生臭味的有機(jī)污染物，較其他有機(jī)污染物更容易脫除，在凈化過(guò)程中它們首先被吸附掉；③在使用活性炭吸附前，污水應(yīng)經(jīng)過(guò)預(yù)處理，使固體懸浮物小于60mg/L，油含量達(dá)到20mg/L以下，這樣可以減輕活性炭的負(fù)擔(dān)，延長(zhǎng)操作時(shí)間，減少再生頻率，降低再生費(fèi)用；④每公斤活性炭可吸附0.3~0.5kg以化學(xué)耗氧量衡量的有機(jī)物，吸附飽和后的活性炭可用烘焙法再生，再生損失約為5%~10%；⑤活性炭的粒徑對(duì)吸附速度影響較大，一般水處理活性炭采用8~30目較合適。

（2）臭氧氧化法。

臭氧具有很強(qiáng)的氧化能力，所以在西歐各國(guó)被廣泛用于給水處理的殺菌、脫色和除臭處理。目前國(guó)內(nèi)外已開(kāi)始大規(guī)模地研究把臭氧氧化用于工業(yè)污水的最終處理，并取得了良好的效果。

5其他處理工藝

除了上述幾種常見(jiàn)的采油廢水處理工藝外，近幾年來(lái)也出現(xiàn)了一些新技術(shù)。文獻(xiàn)[1-2]指出，越來(lái)越多的膜分離技術(shù)開(kāi)始用于油田采出水處理，膜分離技術(shù)是利用膜的選擇透過(guò)性進(jìn)行分離和提純的技術(shù)。膜法處理可以根據(jù)廢水中油粒子的大小，合理地確定膜截留分子量。文獻(xiàn)[3-4]指出，生物吸附法是一種較為新穎的處理含重金屬?gòu)U水的方法，具有高效、廉價(jià)的潛在優(yōu)勢(shì)。所謂生物吸附法就是利用某些生物體本身的化學(xué)結(jié)構(gòu)及成分特性來(lái)吸附溶于水中的金屬離子，再通過(guò)固液兩相分離來(lái)去除水溶液中金屬離子的方法。

篇（11）

1．2農(nóng)村生活污水處理的現(xiàn)狀農(nóng)村環(huán)境作為城市生態(tài)系統(tǒng)的支持者，也一直是城市污染的消納方，如今的農(nóng)村也存在著較為嚴(yán)重的水污染問(wèn)題。農(nóng)村的環(huán)境和水污染產(chǎn)生的原因既來(lái)自于鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)排放的污染物，也有農(nóng)村生活污水與廢棄物造成的污染。農(nóng)村生活污水是其中重要的污染原因之一。農(nóng)村自來(lái)水普及程度不高、生活污水處理系統(tǒng)建設(shè)更加滯后，致使大部分生活污水沒(méi)有進(jìn)行處理，就直接排入了河流、湖泊和水潭中，容易造成了環(huán)境的破壞。與城市和小城鎮(zhèn)相比，農(nóng)村生活污水處理的現(xiàn)狀有如下特點(diǎn)。1)農(nóng)村生活污水處理規(guī)模小、分散?，F(xiàn)行的《城市污水處理工程項(xiàng)目建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)》(1997)中城市污水按照處理的規(guī)模區(qū)分為五類(lèi)，其中第五類(lèi)為V類(lèi)，處理規(guī)模是10000～50000m3/d［4］。我國(guó)小城鎮(zhèn)污水處理的規(guī)模絕大部分在2000～5000m3/d，但是農(nóng)村生活污水處理則更加小規(guī)模，污水量小于1000m3/d，甚至不少地方小于100t/d，同時(shí)還由于居住地不集中，造成了生活污水處理的分散性。2)氣候、水質(zhì)水量變化大。我國(guó)地緣遼闊，南北方氣溫與氣候條件相差極大。生化處理生活污水需要依靠的微生物需要依賴(lài)于合適的溫度等氣候條件。同時(shí)，農(nóng)村由于排水量小，排水時(shí)間比較集中，大都集中在最后、晚飯做飯時(shí)間;而且很多農(nóng)村雨污混流，雨季時(shí)的水量變化很大。3)農(nóng)村生活污水處理缺少規(guī)范、管理水平低。農(nóng)村生活污水處理近些年才提上議事議程，缺少針對(duì)性的標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范，大都是套用城鎮(zhèn)污水處理的工藝與設(shè)計(jì)參數(shù)［5］，其管理基本上由村民管理，專(zhuān)業(yè)素質(zhì)較低，檢測(cè)手段缺乏，管理體制不健全。

1．3人工快滲工藝處理農(nóng)村生活污水的應(yīng)用原理針對(duì)農(nóng)村生活污水的特點(diǎn)與處理現(xiàn)狀，人工快滲工藝由于其操作簡(jiǎn)單、方便、投資較小，因此在農(nóng)村生活污水處理中可以得到很好的應(yīng)用?？偨Y(jié)人工快滲工藝的工藝流程，一般是這樣的:進(jìn)水調(diào)節(jié)池+混凝沉淀+人工快滲池達(dá)標(biāo)出水。下面以圖1為例，詳細(xì)介紹農(nóng)村生活污水處理中人工快滲的工藝流程。1)農(nóng)村生活污水首先進(jìn)入調(diào)節(jié)池，其目的是利用混凝沉淀等作用沉砂，并調(diào)節(jié)水質(zhì)均和以及流量。產(chǎn)生的沉砂與污泥也可在此排出。之后污水進(jìn)入快濾池和配水池，以便快速過(guò)濾，截留住較大的顆粒。2)通過(guò)混凝沉淀池的農(nóng)村生活污水下一步就進(jìn)入了人工快滲池。在快滲池中，干濕交替形成了好氧環(huán)境以及厭氧環(huán)境，以利于不同的微生物發(fā)生反應(yīng)?？鞚B池中布置了砂石與專(zhuān)利填料。經(jīng)過(guò)干濕環(huán)境的循環(huán)交替，使得填料中的好氧微生物與厭氧微生物互相都發(fā)揮出生化作用。利用微生物的降解以及其它砂石與填料的過(guò)濾、吸附作用，達(dá)到脫氮與除磷的目的，去除了農(nóng)村生活污水中的有機(jī)物。3)快滲池出來(lái)的農(nóng)村生活污水通過(guò)添加二氧化氯進(jìn)行消毒，達(dá)標(biāo)后即可形成出水了。